填料塔吸收塔实验中为什么要有液封?液封高度如何计算?

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填料塔吸收塔实验中为什么要有液封?液封高度如何计算?

　　1.液封是填料塔吸收塔实验中的一个重要参数，它起到了保护塔顶设备的作用。在填料塔吸收塔实验过程中，气体和液体在填料层之间进行传质和反应，而液封则用于防止气体逆流进入塔顶设备，保证实验的安全和有效进行。

　　2.液封的存在主要有以下几个原因：首先，填料塔吸收塔实验中常用的填料层具有较高的比表面积，可以提供充足的反应接触面积，使气体和液体更好地进行传质和反应。

　　然而，填料层的存在也会导致气体在塔内上升时产生阻力，从而使气体在顶部停留并逆流回塔顶设备。

　　液封的存在可以有效地防止气体逆流，保护设备的正常运行。

　　3.液封高度的计算是填料塔吸收塔实验中的一个关键步骤。

　　液封高度的计算需要考虑多个因素，包括气体流速、液体流速、填料层高度等。

　　一般来说，液封高度应根据塔顶设备的要求和实验条件进行确定。

　　4.液封高度的计算可以采用经验公式或者数值模拟方法。

　　经验公式一般基于大量的实验数据和经验总结，可以提供一个初步的液封高度估算值。

　　数值模拟方法则可以通过建立填料塔吸收塔的数学模型，考虑更多的细节和参数，从而得到更精确的液封高度计算结果。

　　5.在实际操作中，液封高度的计算还需要考虑到安全因素和实验要求。

　　为了保证实验的安全性，液封高度一般会略高于实际计算值，以防止气体逆流。

　　此外，实验要求和设备的特殊性也可能对液封高度的计算提出额外的要求，需要根据具体情况进行调整。

　　总而言之，填料塔吸收塔实验中液封的存在是为了保护塔顶设备的安全和有效运行。

　　液封高度的计算需要考虑多个因素，并可采用经验公式或数值模拟方法进行。

　　最终的液封高度应符合实验要求和设备特殊性，并确保实验的安全性。

填料吸收塔底为什么必须有液封装置?液封装置是如何设计的

　　防止气体从底部泄漏而对实验结果造成影响，也防止有害气体泄漏对人的身枯宴体健康和环境造成危害。

　　液封设置时：1、U形管作液封时，为防止管顶部积存气体，影响液体排放，应在最高点处设置放空阀或设置与系统相连接的平衡管春败族道。

　　2、为使在停车时能放净管内液体，一般在U形管最低点应设置放净阀。

　　当需要观察管内液体流动情况，在出料管一侧扒弊可设置视镜。

　　3、由于液体被夹带或泄漏等原因造成液封液损失时，在工程设计中应采取措施保持液封高度。

填料吸收塔传值系数测定实验中塔底为什么要液封

　　你的问题不是很清楚，我擅自回答一下。

　　一般液封装置都是用来保护填隐缓料塔安全的。

　　举个例子：假设填料塔内部是气液传质，且气体是由鼓风机产生的负压牵引，如果突然供气不足，可能亮携纯导致填料塔内部被吸真空，外界空气压力将填料塔压瘪；有了液封装置，可以避免塔内部压力过小，从而保护填料塔不受损害。

　　另外，液封高度的敬咐设计和风机产生的负压、液封介质及当地大气压有关。

　　此外，有些液封装置在塔设备中起密封作用。

液体的液封高度的确定是根据什么

　　液体的液封高度的确定是根据是静力学链袭旅衫方程。

　　静力学基本方程式：p=p0 ρgh=p0 γh它说明静止棚镇兄流体中任一点的压力p等于表面压力p0与从该点到流体自由表面的单位面积上的液柱重量（γh）之和。

　　该式子可以求出静止流体中任一点静水压力。

液封高度是什么

　　液封高度是用液体封闭时所要达到的高度。在生活中也有液封的例子，你可以看看你家厨房或卫生间此正水斗下水管一般都有一处绕S弯的管子，这也是一种液封升扒正，可以防止下水吵悔道中的臭气跑出来。

浅谈填料塔尺寸计算

填料塔

4.1.3填料塔工艺尺寸的计算

　　填料塔工艺尺寸的计算包括塔径的计算、填料层高度的计算及分段等。

4.1.3.1塔径的计算

填料塔直径仍采用式4-1计算，即

(4-1)

　　式中气体体积流量Vs由设计任务给定。由上式可见，计算塔径的核心问题是确定空塔气速u。

(1)空塔气速的确定

①泛点气速法

　　泛点气速是填料塔操作气雹陆速的上限，填料塔的操作空塔气速必须小于泛点气速，操作空塔气速与泛点气速之比称为泛点率。

对于散装填料，其泛点率的经验值为u/uF=0.5~0.85

对于规整填料，其泛点率的经验值为u/uF=0.6~0.95

　　泛点率的选择主要考虑填料塔的操作压力和物系的发泡程度两方面的因素。设计中，对于加压操作的塔，应取较高的泛点率；对于减压操作的塔，应取较低的泛点率；对易起泡沫的物系，泛点率应取低限值；而无泡沫的物系，可取较高的泛点率。

　　泛点气速可用经验方程式计算，亦可用关联图求取。

a.贝恩(Bain)—霍根(Hougen)关联式填料的泛点气速可由贝恩—霍根关联式计算，即

(4-2)

式中uF——泛点气速，m/s

　　g——重力加速度，9.81m/s2；

　　at——填料总比表面积，m2/m3；

　　ε——填料层空隙率，m3/m3；

　　ρV、ρL——气相、液相密度，kg/m3；

　　μL——液体粘度，mPa·s；

　　wL、wV——液相、气相质量流量，kg/h；

　　A、K——关联常数。

　　常数A和K与填料的形状及材质有关，不同类型填料的A、K值列于表4-3中。由式4-2计算泛点气速，误差在15%以内。

表4-3式3-34中的A、K值

散装填料类型A

K

规整填料类型

A

K

塑料鲍尔环

0.0942

1.75

金属丝网波纹填料

0.30

1.75

金属鲍尔环

0.1

1.75

塑料丝网波纹填料

0.4201

1.75

塑料阶梯环

0.204

1.75

金属网孔波纹填料

0.155

1.47

金属阶梯环

0.106

1.75

金属孔板波纹填料

0.291

1.75

瓷矩鞍

0.176

1.75

塑料孔板波纹填料

0.291

1.563

金属环矩鞍

0.06225

1.75

　　b.埃克特(Eckert)通用关联图散装填料的泛点气速可用埃克特关联图计算，如图源运顷4-5所示。

　　计算时，先由气液相负荷及有关物性数据求出横坐标的值，然后作垂线与相应的泛点线相交，再通过交点作水平线与纵座标相交，求出纵座标值。

　　此时所对应的u即为泛点气速uF。

　　应予指出，用埃克特通用关联图计算泛点气速时，所需的填料因子为液泛时悄亮的湿填料因子，称为泛点填料因子，以ΦF表示。

　　泛点填料因子ΦF与液体喷淋密度有关，为了工程计算的方便，常采用与液体喷淋密度无关的泛点填料因于平均值。

　　表4-4列出了部分散装填料的泛点填料因子平均值，可供设计中参考。

图4-5填料塔泛点和压降的通用关联图

　　图中u0——空塔气速，m/s；

　　φ——湿填料因子，简称填料因子，1/m；

　　ψ——水的密度和液体的密度之比；

　　g——重力加速度，m/s2；

　　ρV、ρL——分别为气体和液体的密度，kg/m3；

　　wV、wL——分别为气体和液体的质量流量，kg/s。

　　此图适用于乱堆的颗粒形填料，如拉西环、弧鞍形填料、矩鞍形填料、鲍尔环等，其上还绘制了整砌拉西环和弦栅填料两种规整填料的泛点曲线。对于其他填料，尚无可靠的填料因子数据。

表4-4散装填料泛点填料因子平均值

填料类型填料因子，1/m

DN16

DN25

DN38

DN50

DN76

金属鲍尔环

410

—

117

160

—

金属环矩鞍

—

170

150

135

120

金属阶梯环

—

—

160

140

—

塑料鲍尔环

550

280

184

140

92

塑料阶梯环

—

260

170

127

—

瓷矩鞍

1100

550

200

226

—

瓷拉西环

1300

832

600

410

—

②气相动能因子(F因子)法

气相动能因子简称F因子，其定义为

(4-3)

　　气相动能因子法多用于规整填料空塔气速的确定。

　　计算时，先从手册或图表中查出填料在操作条件下的F因子，然后依据式4-3即可计算出操作空塔气速u。

　　常见规整填料的适宜操作气相动能因子可从有关图表中查得。

　　应予指出，采用气相动能因子法计算适宜的空塔气速，一般用于低压操作(压力低于0.2MPa)的场合。

③气相负荷因子(Cs因子)法

气相负荷因于简称Cs因子，其定义为

(4-4)

　　气相负荷因子法多用于规整填料空塔气速的确定。计算时，先求出最大气相负荷因子Cs,max，然后依据以下关系

Cs=0.8Cs.max(4-5)

　　计算出Cs，再依据式4-4求出操作空塔气速u。

　　常用规整填料的Cs.max的计算见有关填料手册，亦可从图4-6所示的Cs.max曲线图查得。图中的横坐标ψ称为流动参数，其定义为

(4-6)

　　图4-4曲线适用于板波纹填料。若以250Y型板波纹填料为基准，对于其他类型的板波纹填料，需要乘以修正系数C，其值参见表4-5。

表4-5其他类型的波纹填料的最大负荷修正系数

填料类型型号

修正系数

板波纹填料

250Y

1.0

丝网波纹填料

BX

1.0

丝网波纹填料

CY

0.65

陶瓷波纹填料

BX

0.8

(2)塔径的计算与圆整

　　根据上述方法得出空塔气速u后，即可由式4-1计算出塔径D。

　　应予指出，由式4-1计算出塔径D后，还应按塔径系列标准进行圆整。

　　常用的标准塔径为：400、500、600、700、800、1000、1200、1400、1600、2000、2200mm等。

　　圆整后，再核算操作空塔气速u与泛点率。

(3)液体喷淋密度的验算

填料塔的液体喷淋密度是指单位时间、单位塔截面上液体的喷淋量，其计算式为

(4-5)

　　式中U——液体喷淋密度，m3/(m2·h)；

　　Lh——液体喷淋量，m3/h；

　　D——填料塔直径，m。

　　为使填料能获得良好的润湿，塔内液体喷淋量应不低于某一极限值，此极限值称为最小喷淋密度，以Umin表示。

对于散装填料，其最小喷淋密度通常采用下式计算，即

Umin=(LW)minat(4-6)

　　式中Umin——最小喷淋密度，m3/(m2·h)；

　　(LW)min——最小润湿速率，m3/(m·h)；

　　at——填料的总比表面积，m2/m3。

　　最小润湿速率是指在塔的截面上，单位长度的填料周边的最小液体体积流量。

　　其值可由经验公式计算(见有关填料手册)，也可采用一些经验值。

　　对于直径不超过75mm的散装填料，可取最小润湿速率(LW)min为0.08m3/(m·h)；对于直径大于75mm的散装填料，取(LW)min=0.12m3/(m·h)。

　　对于规整填料，其最小喷淋密度可从有关填料手册中查得，设计中，通常取Umin=0.2。

　　实际操作时采用的液体喷淋密度应大于最小喷淋密度。若液体喷淋密度小于最小喷淋密度，则需进行调整，重新计算塔径。

有没有有关氮气吸附实验的分析资料?

实验六吸收实验

(一)丙酮填料吸收塔的操作及吸收传质系数的测定

一、实验目的

　　1、了解填料吸收塔的结构和流程；

　　2、了解吸收剂进口条件的变化对吸收操作结果的仿谨影响；

　　3、掌握吸收总传质系数Kya的测定方法。

二、实验内容

1、测定吸收剂用量与气体进出口浓度y1、y2的关系;

2、测定气体流量与气体进出口浓度y1、y2的关系;

3、测定吸收剂及气体温度与气体进出口浓度y1、y2的关系;

三、实验原理

　　吸收是分离混合气体时利用混合气体中某组分在吸收剂中的溶解度不同而达到分离的一种方法。

　　不同的组分在不同的吸收剂、吸收温度、液气比及吸收剂进口浓度下，其吸收速率是不同的。

　　所选用的吸收剂对某组分具有选择性吸收。

1、吸收总传质系数Kya的测定

传质速率式：NA=Kya·V填·△Ym(1)

物料衡算式：肢大差G空(Y1-Y2)=L(X1-X2)(2)

相平衡式：Y=mX(3)

(1)和(2)式联立得：Kya=(4)

由于实验物系是清水吸收丙酮，惰性气体为空气，气体进口中丙酮浓度y1>10%,属于高浓度气体吸收，所以：

　　Y1=；Y2=；

　　G空—空气的流量（由装有测空气的流量计测定）,Kmol/m2·h；

　　V填—与塔结构和填料层高度有关；

其中：(5)

　　；；

　　L—吸收剂的流量（由装有测吸收剂的流量计测定）,Kmol/m2·h；

m---相平衡常数（由吸收剂进塔与出塔处装的温度计所测温度确定），吸收温度：

附：流量计校正公式为：

,L/h(GN为空气转子流量计读数)

　　单位变换：，Kmol/m2·h；（其中，A为塔横截面积，）

　　，Kmol/m2·h；（其中，L0是水流量l/h，M0是水的摩尔质量）

2、吸收塔的操作

吸收操作的目标函数：y2或η=

　　影响y2有：1).设备因素；2).操作因素。

1).设备因素

a、填料塔的结构

　　典型的填料塔结构为塔体是一圆形筒体，筒体内分层安放一定高度的填料层，填料层底端由搁栅支撑，液体分布器和液体再分布器将吸收剂均匀地分散至整个塔截面的填料上。

　　液体靠重力自上而下流动，气体靠压差自下而上流动。

　　填料的表面覆盖着一层液膜，气液传质发生在气液接触面上。

最早的填料拉西(1914)由拉西发明，它是一段外径和高度相等的短管，时隔多年，鲍尔环，阶梯环，弹簧填料，θ环填料……不锈钢金属

图1.填料塔结构示意图

　　丝网波纹填料，以及种类繁多的规整填料。评价填料特性的三个数字：

　　i)比表面积a(m2/m3)越大越好；

　　ii)空隙率ε气体阻力尽可能小，ε越大越好；

　　iii)单位堆积体积内的填料数目n。

b、填料的作用

(1)增加气液接触面积

　　应满足：i)80%以上的填料润湿。

　　ii)液体为分散相，气体为连续相(反之为鼓泡塔，失去填料的作用)。

(2)增加气液接触面的湍动

　　应满足：i)保证气液逆流。

图2.操作线与平衡线的关系

　　ii)要有适宜的液气比，若气速过大，液体下降速度为零，即发生液泛。填料塔的操作满足了上述要求，填料才会起作用。

c、液体分布器的作用

　　(1)较高的填料层，需分段安装液体再分布器。

　　(2)克服液体向壁偏流现象，为此，每隔一定高度的填料层，要装有液体再分布器。

　　(3)使填料均匀润湿，从而增加气液接触面积。

2）、操作因素

　　本文所强调对于特定的吸收过程，改变L、t、x2三要素对改善y2所起的作用是不同的，即回答特定的吸收过程，三要素中哪一个是控制因素。

　　(1)、当L/G>m时，推动力△ym由操作线某一端靠近平衡线的那一头历皮所决定，见图2所示。

　　若增加吸收剂L的流量导致解吸超负荷，解吸不彻底，所引起的后果是吸收剂进口浓度x2增加，从而使吸收后尾气浓度y2也增加。

　　针对这种情况，控制操作要素是x2，降低x2，见图2所示。

其方法有二种：

　　i)改善解吸塔的操作，采用一切能使解吸彻底的方法。

　　ii)增加新鲜吸收剂的用量。

(

　　2)当L/G

　　但是，L的增加有适度的要求，一般为L/G=(1.1～2)(L/G)min,还应同时考虑再生设备的处理能力。

　　（3）当吸收系强放热过程时，意味着自塔顶而下，吸收液温度增加很大，甚至达到了解吸温度。

　　此时的平衡线斜率变陡，传质推动力△ym下降，见图4所示。

　　如，用水来吸收SO3制H2SO4,第一步只能先制得93%的硫酸，再用93%硫酸冷却后吸收SO3,经脱去少量水，才制得98%浓硫酸。

　　因此，针对这种情况，控制操作要素是吸收剂温度t，即吸收液需经中间冷却后再吸收。

四、实验装置流程图

1、设备流程图

2、主要设备仪表

管道加热器，吸收塔，丙酮鼓泡器，压力定值器，空气压缩机，流量计，测温仪表

3、主要设备参数

玻璃弹簧填料塔参数：塔径：35mm填料高度：240mm定值器参考设定压力：0.02-0.08MPa

瓷拉西环填料塔参数：塔径：35mm填料高度：400mm定值器参考设定压力：0.02-0.08MPa

4、用气相色谱测丙酮的操作条件（气相色谱仪GC961T）

进样器温度：150℃热导池温度：150℃

柱箱初始温度：150℃载气流量A：刻度5左右

载气流量B：刻度5左右电流：80MA

进样量（六通阀进样）：25ML

五、实验步骤

　　1、打开吸收剂计量流量计至刻度为2L/h。

　　2、打开空气压缩机，调节压力定值器至刻度为0.02Mpa，此压力足够提供气体流动的推动力，因为尾气排放直接放空。

　　3、调节液封装置中的调节阀使吸收塔塔底液位处于气体进口处以下的某一固定高度。

　　4、调节空气计量流量计至刻度为400L/h。

　　5、待稳定10min后，分别对气体进、出口y1、y2取样分析，为使实验数据准确起见，先取y2,后取y1；取样针筒应在取样分析前用待测气体洗二次，取样量近30ml。

　　6、当常温吸收实验数据测定完后，将吸收剂进口温度调节器打开，旋至电流刻度为1.2A，待进、出口温度显示均不变时，取样分析。

注意事项：

　　1、室温大于15℃时，空气不需加热，即可达到配料要求。若室温偏低，可预热空气使y1达到要求。

　　2、各仪表读数恒定5min以后，即可记录或取样分析有关数据，再按预先设计的实验方案调节有关参数。

　　3、用微量针管取样时，应特别仔细，按老师要求操作。

六、实验报告的内容和要求

　　1、数据采集完后用计算机进行处理。

　　2、取一组数据进行示例计算，计算出ΔYm、η、Kya。

　　3、对实验结果进行讨论和分析。

七、思考题

1、从传质推动力和传质阻力两方面分析吸收剂流量和吸收剂温度对吸收过程的影响？

2、从实验数据分析水吸收丙酮是气膜控制还是液膜控制，还是两者兼有之？

　　3、填料吸收塔塔底为什么必须有液封装置，液封装置是如何设计的。

　　4、将液体丙酮混入空气中。除实验装置中用到的方法外，还可有哪几种？

附表：

原始数据记录表格

No液相流量L/h气相流量L/h液相进口温度℃液相出口温度℃气相进口浓度mol%气相出口浓度mol%

1

2

3

4

5

（二）氨填料吸收塔的操作及吸收传质系数的测定

一、实验目的

　　1、了解填料吸收塔的结构和流程；

　　2、了解吸收剂进口条件的变化对吸收操作结果的影响；

　　3、掌握吸收总传质系数Kya的测定方法。

二、实验内容

　　1、测量某喷淋量下填料层(ΔP/z)--U关系曲线；

　　2、在一定喷淋量下，计算混合气体中氨组分为O.02靡尔比时的传质系数Kya。

三、实验原理

1、总传质系数Kya的测定

（1）

　　式中：v--空气的摩尔流量mol/h；

　　Kya--传质系数mol/m3·h；

　　Ω—塔的横截面积m2；

　　HOG--气相总传质单元高度m。

由(7--1)可知，(2)

2、气相总传质单元高度的HOG的测定:

(3)

式中:Z--填料层总高度m;

NOG--气相总传质单元数;

3、气相总传质单元数NOG的测定，

(4)

式中:y1--塔底气相浓度;

y2--塔顶气相依度;

　　ΔYm--平均浓度差。

4、气相平均推动力ΔYm的测定：

（5）

5、吸收塔的操作和调节:

　　吸收操作的结果最终表现在出口气体的组成y2上，或组分的回收率η上。在低浓度气体吸收时，回收率可近似用下式计算:

(6)

　　吸收塔的气体进口条件是由前一工序决定的，控制和调节吸收操作结果的是吸收剂的进口条件:流率L、温度t、浓度X三个要素。

　　由吸收分析可知，改变吸收剂用量是对吸收过程进行调节的最常用的方法，当气体流率G不变时，增加吸收剂流率，吸收速率NA增加，溶质吸收量增加，那么出口气体的组成y2减小，回收度η增大。当液相阻力较小时，增加液体的流量，传质总系数变化较小或基本不变，溶质吸收量的增加主要是由于传质平均推动力Δym的增加而引起的，即此时吸收过程的调节主要靠传质系数大幅度增加，而平均推动力可能减小，但总的结果使传质速度增大，溶质吸收量增大。

　　吸收剂入口温度对吸收过程影响也甚大，也是控制和调节吸收操作的一个重要因素。

　　降低吸收剂的温度。

　　使气体的溶解度增大，相平衡常数减小。

　　对于液膜控制的吸收过程，降低操作温度、吸收过程的阻力将随之减小，结果使吸收效果变好，y2降低，而平均推动力ΔYm或许会减小。

　　对于气相控制的吸收过程，降低操作温度，过程阻力不变，但平均推动力增大，吸收效果同样将变好。

　　总之，吸收剂温度的降低，改变了相平衡常数，对过程阻力及过程推动力都产生影响，其总的结果使吸收效果变好，吸收过程的回收度增加。

　　吸收剂进口浓度x2是控制和调节吸收效果的又一重要因素。吸收剂进口浓度x2降低，液相进口处的推动力增大，全塔平均推动力也将随之增大而有利于吸收过程回收率的提高。

　　应当注意，当气液两相在塔底接近平衡()欲降低y2，提高回收率，用增大吸收剂用量的方法更有效,见图(a)。但是，当气液两相在塔顶接近平衡时()提高吸收剂用量，即增大并不能使y2明显的降低，只有用降低吸收剂入塔浓度x2才是有效的,见图（b）。

四、实验设备、仪表及流程图

1、设备参数:

(1)鼓风机：XGE型旋涡气泵，型号2，最大压力1176Kpa，最大流量:75m3/h

(2)填料塔:材质为硼酸玻璃管，内装10X10X1.5瓷拉两环，填料层高度Z=0.4m;

填料塔内径D=0.075m

(3)液氨瓶一个

2、流量测量

(1)空气转子流量计：型号：LZB—25流量范围：2.5—25m3/h精度：2.5℅

(2)水转子流量计:型号：LZB--6流量范围：6—60l/m精度：2.5℅

3、浓度测量：

　　(1)塔底吸收液浓度分析：定量化学分析仪一套。

　　(2)塔顶尾气浓度分析：吸收瓶、量气瓶、水准瓶一套。

4、实验装置及流程图

五、实验方法及步骤

1、测量某喷淋量下填料层(ΔP/Z)一U关系曲线

　　先打开水的调节阀，使水的喷淋量为40L/h，后启动鼓风机，用空气调节阀调节进塔的空气流量，按空气流量从小到大的顺序读取填料层压降ΔP，转子流量计读数和流量计处空气温度，并注意观察塔内的操作现象，一旦看到液泛现象时记下对应的空气转子流量计读数。在对数坐标纸上标出液体喷淋量为40L/h时(ΔP/Z)一U关系曲线，确定液泛气速与观察的液泛气速相比较。

2、测一定空气流量和水流量下的氨气的吸收效果

　　选择适宜的空气流量和水流量(建议水流量为30L/h)，计算向进塔空气中送入的氨气流量，使混合气体中氨组分为0.02左右摩尔比。待吸收过程基本稳定后，记录各流量计读数和温度，记录塔底排出液的温度，并分析塔顶尾气及塔底吸收液的浓度。

3、尾气分析方法

　　a、排出两个量气管内空气，使其中水面达到最上端的刻度线零点处，并关闭三通旋塞。

　　b、用移液管向吸收瓶内装入5ml浓度为0.005M左右的硫酸并加入1一2滴甲基橙指示液。

　　c、将水准瓶移至下方的实验架上，缓慢地旋转三通旋塞，让塔顶尾气通过吸收瓶，旋塞的开度不宜过大，以能使吸收瓶内液体以适宜的速度不断循环为限。

　　从尾气开始通入吸收瓶起就必需始终观察瓶内液体的颜色，中和反应达到终点时立即关闭三通旋塞，在量气管内水面与水准瓶内水面齐平的条件下读取量气管内空气的体积。

　　若某量气管内已充满空气，但吸收瓶内未达到终点，可关闭对应的三通旋塞，读取该量气管内的空气体积，同时启用另一个量气管，继续让尾气通过吸收瓶。

d、用下式计算尾气浓度Y2

因为氨与硫酸中和反应式为:

所以到达化学计量点(滴定终点时)，被滴物的摩尔数和滴定剂的摩尔数之比为：

式中：，---分别为NH3和空气的摩尔数

---硫酸溶液体积摩尔浓度，mol溶质/L溶液

---硫酸溶液的体积，mL

---量气管内空气总体积，mL

T0---标态时绝对温度，2.73K

　　T---操作条件下的空气绝对温度，K。

4、塔底吸收液的分析方法

　　a、当尾气分析吸收瓶达终点后即用三角瓶接取塔底吸收液样品，约200ml并加盖。

　　b、用移液管取塔底溶液I0mL置于另一个三角瓶中，加入2滴甲基橙指示剂。

　　c、将浓度约为0.1N的硫酸置于酸滴定管内，用以滴定三角瓶中的塔底溶液至终点。

　　5、水喷淋量保持不变，加大或减小空气流量，相应地改变氨流量，使混合气中的氨浓度与第一次传质实验时相同，重复上述操作，测定有关数据。

注意事项：

　　1、启动鼓风机前，务必先全开放空阀2。

　　2、做传质实验时，水流量不以超过40L/h，否则尾气的氨浓度极低，给尾气分析带来麻烦。

　　3、两次传质实验所用的进气氨浓度必须一样。

六、数据记录与处理

1、干填料时ΔP/z一U关系测定

L=0填料层高度Z=0.4m塔径D=0.075m

序号填料层高度ΔP(mmH2O)单位高度填料层压降ΔP/Z(mmH2O)空气转子流量计读数(m3/h)空气流量计处空气温度t(℃)对应空气的流量Vh(m3/h)空塔气速u(m/s)

1

2

3

……

2、喷淋量为40L/h,ΔP/Z---U关系测定

序号填料层高度ΔP(mmH2O)单位高度填料层压降ΔP/Z(mmH2O)空气转子流量计读数(m3/h)空气流量计处空气温度t(℃)对应空气的流量Vh(m3/h)空塔气速u(m/s)塔内的操作现象

1

2

3

…

Vh=V转公式计算：

式中:V转一一空气转子流量计读数m3/h，

t一一空气转子流量计处空气温度℃

3、传质实验

　　被吸收的气体混合物：空气 氨混合气；吸收剂：水；填料种类：瓷拉西环；填料尺寸：10XI0XI.5mm;填料层高度：0.4m；塔内径:75mm

实验项目12

空气流量空气转子流量计读数m3/h转子流量计处空气温度℃流量计处空气的体积流量m3/h

氨流量氨转子流量计读数m3/h转子流量计处氨温度℃流量计处氨的体积流量m3/h

水流量水转子流量计读数L/h水流量

塔顶Y2的测定测定用硫酸的浓度Mmol/L测定用硫酸的体积mL量气管内空气总体积mL量气管内空气温度℃

塔底X1测定滴定用硫酸的浓度mol/L滴定用硫酸的体积mL样品的体积mL

相平衡塔底液相的温度℃相平衡常数m

实验项目12

塔底气相浓度Y1,kmol氨/kmol空气

塔顶气相浓度Y2,kmol氨/kmol空气

塔底液相浓度X1,kmol氨/kmol水

Y1*kmol氨/kmol空气

平均浓度差ΔYm，kmol氨/kmol空气

气相总传质单元数NOG

气相总传单元高度HOGm

空气的摩尔流量Vkmol/h

气相总体积吸收系数Kyakmol氨/m3·h

回收率ηA

物料衡量气相给出的氨量G气=V(Y1-Y2)液相得到的氨量G液=L(X1-X2)kmol氨/h对于G气的相对误差Er